질문이 많군요. 한가지 씩 답변 드리겠습니다.



임시홍 wrote:

>1. 마지막 STEP 에서 PECK CHECK 를 수행하는것과

>기존의 RANKINE 으로 구한 모멘트값의 차이가 상당히 발생하는 원인과 꼭 PECK CHECK 를 수행해야만 하



는지에 대한 문의.



답변

본 예제는 상부에 6.2 미터만큼 허공에 떠 있는 상태에서 엥커설치와 굴착을 하고 엥커를 해제 하면서 성



토를 하여 최종적으로 지표면까지 체우는 경우 입니다.



Rankine 과 Peck 토압적용에 있어서 차이가 나는 것은 Rankine 토압적용시는 허공에 뜬 부분에 토압이 작



용을 하지 않는데, Peck 토압시는 허공을 제외한 굴착면까지의 토사 중량에 각 층의 토압계수가 곱해 지



므로 그 허공부분에서도 토압이 작용하기 때문입니다. 이것은 실제가 아니죠. 프로그램에서 수정하기가



쉽지 않네요.



따라서 Peck 토압을 체크를 하려면 상부 허공층을 없앤후 step 6 에서 Peck Check 하고 종료하면 됩니다.

Peck Check 를 할 지 여부는 해당 설계 시방서에 따라야 할 것 같습니다. 몇 몇 설계시방서에서는 Peck



Check 를 하도록 하고 있습니다.



Peck Check를 위하여 수정한 데이터 예

PROJECT 단면D-D



SOIL 1 성토

1.9 1 1.5 25 2749 0 0 0

2 매립토(GM)

1.9 1 0 31 3030 0 0 0

.

.

.

profile 1 0.3 1 1

2 3.3 2 2

.

.



VWALL 1 11.6 0.0191 0.000226 2.1E+07 1 1 1 0





ANCHOR 1 0.0 0.000691 30 10 2 5 0 0

.

.



Division 0.2

Solution 0

Output 0

Point Plus 0

STEP 2 ANCHOR 1 INSTALLATION AND EXCAVATION 0.5

OUTPUT 0

ITERATION 15 0.01

RANKINE 1.0 0.0 30

CONST ANCHOR 1

SURCHARGE 1.0

EXCA 0.5

.

.

.

STEP 5 ANCHOR 4 INSTALLATION AND EXCAVATION 9.6

CONST ANCHOR 4

EXCA 15.822

DEPTH CHECK



step 6 peck check

peck check









>

>2. H-PILE 인 경우에는 주동의 작용폭과 수동의 작용폭이 명확하게 구분될수 있는데, SHEET PILE 인 경



우에는 MODEL DATA 수정 항목에서 수평설치간격, 수동토압작용폭, 주동토압작용폭에 대한 입력값을 어떻



게 산정해야 하는지에 대한 문의. H-PLE 의 경우엔 일정한 간격을 가지지만 SHEET PILE 인 경우엔 연속벽



의 형식으로 시공되어짐.

>

> EX. H-300X300X10X15 인 경우엔

> 수평설치간격: H - PILE 의 간격

> 수동토압작용폭 : 1~3 FLANGE === 300~900 mm

> 주동토압작용폭 : 1 FLANGE === 300mm

> Q. SHEET PILE 400X150X13 인 경우

> 수평설치간격 : 400 mm OR 1000 mm ?

> 수동토압작용폭 : 1~3 FLANGE OR 1 FLANGE OR 1000mm ?

> 주동토압작용폭 : 1 FLANGE OR 1000mm ?

>



답변

토압 작용폭은 굴착면 이하부분에 해당하며, H pile 과 같이 엄지 말뚝으로 된 벽체일 경우 굴착면 아래



부분은 토류판이 없기 때문에 적용되는 것입니다. sheet pile 과 같이 연속되어 있을 경우는 전길이에 걸



쳐 주동토압 및 수동토압이 작용하기 때문에 1.0 으로 입력하면 됩니다.





>3. SHEET PILE 가시설을 시공후 굴착함에 있어서 상단변위의 허용폭은 얼마나 되는 지에 대한 문의.

>

답변

가시설의 허용변위는 보통 굴착 깊이의 1/300 정도로 하는 경우가 많습니다. 주변에 변위에 예민한 구조



물이 있을 때는 이보다 더 작게 생기도록 관리를 해야하며, 주변이 공지 일 경우는 더 크게 허용할 수도



있습니다. 허용변위의 결정은 (1) 주변구조물에 대한 안전 (2) 흙막이 벽 자체의 안전을 모두 고려하여



결정되어야 합니다. h pile 이나 sheet pile 과 같은 강재일 경우 1/100 정도의 변위가 생겨도 구조물 자



체는 안전한 경우도 있습니다.



>4. DESGIN DATA 수정중 수직벽의 응력감소율이 휨응력 : 0.8 , 전단응력

>: 0.9 로 매뉴얼에서 제시되고 있는데 그 값의 근거는 어떤것인지에 대한 문의.

>

답변

인천제철에서 발행한 강널말뚝(sheet pile) 책자 p21 에 소개되어 있습니다. 감소율을 보지않고 영구구조



물의 경우 부식만 고려하는 자료도 있습니다.(일본강관말뚝협회 "강시판 설계부터 시공까지"





>5. 코너 스트러트가 아닌 일반 수직 스트러트가 수평방향의 경사를 가지고 있을때의 스트러트 길이 입력



에 대한 문의. 코너스트러트인 경우 인접한 변을 스트러트로 지지하지만, 수직 스트러트는 인접한 변이



아닌 대칭변을 지지하는 것을 의미 하는데 그 수직 스트러트가 코너스트러트 처럼 일정한 경사각을 가질



경우에 대한 문의임.

> 코너 스트러트인 경우 경사각에 따른 환산 단면적을 사용하거나 경사방향에 대한 보정길이를 적용한다



고 알고 있는데 SKEW가 있는 수직스트러트인 경우엔 어떻게 적용되어 지는지에 대한 문의.



답변

스트럿이 경사가 져 있을 경우, 그 경사가 수평방향 스트럿이거나(코너 스트럿) 수직방햐이거나(레이커)



강성이 감소하게 됩니다. 길이를 그대로 두고 단면적에 cos(a) 를 곱하여 주면 됩니다. a 는 경사각(경사



가 없을 경우 0도). 또 출력된 축력에는 cos(a)로 나누어 증가 시켜 주어야 합니다.

길이의 결정은 건너편 고정점까지의 길이의 1/2을 해 주면 됩니다.(경사진 길이)





>

>6. DESGIN 실행으로 부재해석시 앵커의 정착장 해석에서 마찰저항장에서 저항력이 0 으로 나오는 경우는



어떠한 경우인지 알려주십시오. 또한 마찰저항장을 구하는 산식에서 저항력이 0 인 경우에도 저항장의 길



이가 산정되어 나오고 있는데 이러한 값들의 근거는 무엇인지요? EX. ANCHOR 1번의 마찰저항장 1.60m ,



EX. ANCHOR 3번의 마찰저항장 27.6m 은 무엇인지요?



답변

엥커 설계시 지반과 앵커의 마찰저항력을 입력해야 합니다. 메뉴을 5-22를 참고하여 입력해 주면 됩니다.





그외 참고사항

(1) 지하수위를 한번 입력하고, 주동측에는 변화가 없이 굴착측만 굴착깊이에 따라 변동되면 매번 입력할



필요가 없습니다.

(2) 깊이와 관련되는 데이터는 소수점 이하 한 자리까지만 입력

(3) 상부 VOID 상태에서 surcharge를 가하면 상부 허공에 뜬 부분에도 토압이 작용하므로 surcharge를 가



하는 대신에 void 되는 깊이에서 surrcharge 하중에 해당하는 토층 두께를 계산하여 void를 덜 시키는 것



이 좋습니다.(약 0.5m)

이와 같은 사항들을 고려하여 수정한 데이터의 예는 다음과 같습니다.



수정한 데이터 예

PROJECT 단면D-D



SOIL 1 성토

1.9 1 1.5 25 2749 0 0 0

2 매립토(GM)

1.9 1 0 31 3030 0 0 0

3 매립토(SP)

1.8 1 0 29 1760 0 0 0

4 퇴적토(GP)

1.9 1 0 31 3090 0 0 0

5 풍화암

2.1 1.2 3 33 3090 0 0 0

6 연암

2.4 1.5 10 35 3380 0 0 0



PROFILE 1 5.7 1 1

2 6.5 1 1

3 9.5 2 2

4 12 3 3

5 13 4 4

6 14 5 5

7 30 6 6



VWALL 1 17.822 0.0191 0.000226 2.1E+07 1 1 1 0





ANCHOR 1 5.7 0.000691 30 10 2 5 0 0

2 9.7 0.000691 30 8 2 5 0 0

3 12.7 0.000691 30 7 2 5 0 0

4 14.7 0.000691 30 7 2 5 0 0







Division 0.2

Solution 0

Output 0

Point Plus 0



STEP 1 VOID

OUTPUT 0

ITERATION 15 0.01

RANKINE 1.0 0.0 30

GWL 11.7

VOID 1

* SURCHARGE 1.0



STEP 2 ANCHOR 1 INSTALLATION AND EXCAVATION 6.7

CONST ANCHOR 1

EXCA 6.7



STEP 3 ANCHOR 2 INSTALLATION AND EXCAVATION 10.2

CONST ANCHOR 2

EXCA 10.2



STEP 4 ANCHOR 3 INSTALLATION AND EXCAVATION 13.2

CONST ANCHOR 3

EXCA 13.2



STEP 5 ANCHOR 4 INSTALLATION AND EXCAVATION 15.822

CONST ANCHOR 4

EXCA 15.822

DEPTH CHECK



STEP 6 REMOVE ANCHOR 4 AND FILL 12.7

RANKINE 1.0 0.0 30

REMOVE ANCHOR 4

REMOVE ANCHOR 3

GWL 11.7 12.7

FILL 0 0 12.7 1



STEP 7 REMOVE ANCHOR 1 AND FILL 6.1

REMOVE ANCHOR 2

REMOVE ANCHOR 1

GWL 11.7 11.7

FILL 0 0 6.1 1



STEP 8 FILL 3.2

FILL 0 0 3.2 1



STEP 9 FILL 3.2

FILL 3.2 1 0 0



STEP 10 FILL 0.0

FILL 0.0 1 0.0 1



DESIGN



SHEET 0 17.822

SPFAC

SPSIZE SPIIIA-400x150x13.0 0.00151 97.5

SPOPTION 1.5 1800 1000 0.8 0.9



DANCHOR 6.2

ANFAC

ANSIZE Strand-7xD12.7 0.000691 190 160

ANTAU 1 2 2 2 3 3 4 4 5 5 6 10 7 10

ANOPTION 10 6 105 33 1.5 2 2 0



DANCHOR 8.7

ANFAC

ANSIZE Strand-7xD12.7 0.000691 190 160

ANTAU 1 2 2 2 3 3 4 4 5 5 6 10 7 10

ANOPTION 8 6 105 33 1.5 2 2 0



DANCHOR 12.7

ANFAC

ANSIZE Strand-7xD12.7 0.000691 190 160

ANTAU 1 2 2 2 3 3 4 4 5 5 6 10 7 10

ANOPTION 6 5 105 33 1.5 2 2 0



DANCHOR 14.7

ANFAC

ANSIZE Strand-7xD12.7 0.000691 190 160

ANTAU 1 2 2 2 3 3 4 4 5 5 6 10 7 10

ANOPTION 6 5 105 33 1.5 2 2 0



DWALE 12.7

WASIZE H-300x300x10x15 0.01198 0.000204 0.00136

WAOPTION 1.5 1 2





END